罗汉溪特大桥施工便桥设计
贝雷片枕木150cm15cm12m12m立 面 图12m枕木贝雷片LONG12m.C枕木90cm90cm90cm90cm90cm450cm150cm网 WWW平 面 图.Z150cmHUOM钢筋笼枕木枕木1、 如上图所示，便桥设计长24m，主桁架采用6榀，间距为90cm的贝雷片拼装，需要贝雷片24÷3×6＝48片，在其上面密铺木枕。中间支墩采用钢筋笼内填密实片石，支墩平面设计为5m×1.5m。便桥自重计算：（1）贝雷片主桁架，由查《装配式公路钢桥使用手册》，得知：G贝＝24m÷12m×6÷2×3900＝23400Kg＝23.4t；（2）木枕重量：按50Kg/根、b=20cm计算，得G枕＝2400÷20×50×2＝12000Kg＝12t；（3）贝雷片单排单层(不加强)W＝3578.5cm3，I＝250497.2cm4，贝雷片单排单层(加强)W＝7699.1cm3，I＝577434.4cm4，[M0]=1687.5KN·m＝168.75t·m，[Q0]=245.2KN＝24.5t，16锰钢容许弯应力
筑龙 [σ0]=1.3×210＝273Mpa＝2784Kg/cm2，主桁架整体不均匀系数取n1＝0.8，动荷的偏载系数n2＝1.5，冲击系数n3＝1.2，活载重按45t计算，则P动＝45×1.5×1.2＝81（t），单行贝桁架受活载力为P0＝P动/6n1＝81÷6÷0.8＝16.875t≈17t，恒载G＝G贝＋G枕＝23.4+12＝35.4t，q=G÷(6×L×n1)＝35.4÷(6×24×0.8)＝0.31t/m。
2、 便梁在运料过程最不利荷载位置的分析: (1)
12m如上图所示，先计算各支点所受的变距，根据三弯距方程可得： MA＝0，MC＝0，IAB＝IBC，LAB=LBC
LAB MA＋2（LAB＋LBC）MB＝－6Bn－6An+1在①中：
Φ
网 WWW.ZAHULOP0=17tq=0.31t/mNG.C12mOMBC龙Φ
Φ
①
6Bn＝q L3AB/4＋3 P0 L2AB/8＝0.31×123÷4＋3×17×122÷8＝1051.92（t·m2） 6 An+1＝q L3BC/4＝0.31×123÷4＝133.92（t·m2） 代入①式
Φ
得2（12＋12）MB＝－1051.92－133.92 MB＝－24.705（t·m）
(2)各支点剪力计算：
QAB＝（0.5 q L2AB+ MA－MB＋0.5 P0
12m12m筑24.71t mP0LAB）/ LAB
＝（0.5 ×0.31×122－24.71＋0.5 ×
ABC 17×12）÷12＝8.3t；
（0.5 q L2AB－ MA＋MB＋0.5 P0 LAB）/ LAB＝－（0.5 ×0.31×122＋24.71QBA＝－
＋0.5 ×17×12）÷12＝－12.42t；
QBC＝（0.5 q L2AB＋MB－ MC）/ LBC＝－（0.5 ×0.31×122＋24.71）÷12＝3.92t； QCB＝（0.5 q L2AB－MB＋MC）/ LBC＝－（0.5 ×0.31×122－24.71）÷12＝0.2t；则各支座的反力为:RA＝QAB＝8.3t；RB＝QBC －QBA＝3.92t－（－12.42t）＝16.34t； RC＝0 －QCB＝0－0.2t＝－0.2t；
单行桁架所受的荷载为：24q＋P0＝24×0.31＋17＝24.44t； 各支座反力总和为：RA＋RB＋RC＝8.3＋16.34－0.2＝24.44t； 可得：单行桁架所受的荷载与各支座反力相等。 (3)AB段弯距为0处的位置计算：
24.71t mP0xAMDDQDBDqBMB WBQBA网则AD= LAB－x＝12－2＝10m
Mmax=qAD2/8＋P0 AD/4＝0.31×102÷8＋17×10÷4＝46.4(t·m) σ加强＝Mmax/W加强＝46.4×105÷7699.1＝602.7≈603Kg/cm2 σ不加强＝Mmax/W不加强＝46.4×105÷3578.5＝1296.6≈1297Kg/cm2 K＝[σ0]/ σ不加强＝2784/1297＝2.1
由上述计算得知：Mmax＜＜[M0]= 168t·m；σ不加强＜＜[σ0]= 2784Kg/cm2；
Qmax＜[Q0]＝24.5t； K=2.1 均满足。
（4）便桥在走车过程中的跨中最大挠度：
筑龙WWC.ZHU设BD=x，MA＝0，MB＝24.705（t·m），MD＝0，QAB＝8.3t，QBA＝－12.42t；由隔离体BD可知，以D点为轴心，得方 0.5×0.31程MD＋0.5qx2＋QBAx＋MB=0，×x2－12.42x＋24.71=0，x＝2.04m≈2m
LONG.COM ① 恒活载引起的最大度：（不加强）
（48×2.1×106×250497）＋f1＝P0 L3AD/48EI＋5q L4AD/384EI＝17×103×10003÷
5×3.1×10004÷（384×2.1×106×250497）＝0.7497≈0.75cm ②导梁销孔间隙产生的挠度f2
L＝12m，n＝12÷3＝4，销孔间隙ΔL＝0.159cm，桁架高h＝150cm α＝2Nδl/h＝2×4×0.159/150＝0.00848rad＝0.486
。
R＝h(L·n·ΔL)/ (2n·ΔL)＝150×1200×4×0.159/2×4×0.159＝90000cm f2＝（R＋h）[1－cosα/2]＝(90000+150)(1－cos0.486/2)＝0.811cm 则便梁在运料过程中的最大挠度为: f1+f2＝0.75+0.811=1.67cm≈2cm （5）中间支墩地基应力计算：
中间支墩平面设计为5m×1.5m，高度按2m计算，则V=5×1.5×2＝15m3 片石比重γ＝1.8t/m3，则中间支墩自重G墩＝1.8×15＝25t 活载在中间支墩处产生的支座反力为6RB＝6×16.34＝98t
则σ＝G墩＋6RB/S＝（27＋98）÷（500×150）＝1.667≈1.7Kg/cm3
3、说明：
(1)、本设计单位除注明外，其他均以厘米计。
(2)、本设计活载按一个集中力考虑，而实际车辆活载是多个集中力作用，故偏于保守，但在外界影响方面未考虑有风力、流水冲击力等方面的影响。 (3)、设计便桥按24m考虑，实际长以现场为准，但不能超过24m，标高根据现场实际确定。
(4)、便桥中间支墩采用φ80钢筋笼，笼内填实大小搭配的片石，使之尽量密实；因考虑河底不平，而采用无底钢筋笼；各钢筋笼填实就位后，再用φ10钢筋对整个支墩的钢筋笼外围进行加固，使整个支墩成为整体。
筑龙网所以中间墩河底地基承载力要求在σ＝2.0Kg/cm3。
WWW.ZHULONG.C。
OM
