《广东橡胶》２０１５年第１ ０期 橡胶压缩屈挠温升与生热和导热关系的研究 曾玉铧陈朝晖 张小冬刘运春 （华南理工大学材料科学与工程学院广州５１０６４０） 罗吉良魏静勋 （广州市华南橡胶轮胎有限公司） 摘要：采用压缩疲劳试验机、激光导热仪及ＲＰＡ２０００等仪器测试了不同炭黑用量下，溶聚 丁苯橡胶胶料的生热、导热性能及动态力学性能的参数，探讨了不同硬度的橡胶块在 动态压缩屈挠试验中达到稳态时的温升与胶料动态模量、损耗因子、压缩变形及导热 系数的定量关系。研究表明，随着炭黑用量增加，胶料的硬度随之增大，产生的温升越 高。利用稳态时单位时间里橡胶块内的生热率与导热率相等建立热分析数学模型，计 算所得的橡胶块中心温升与实际测试值比较接近，相对误差为１．９８％至９．８１％，并探讨 了数学模型处理的合理性。当炭黑添加量在５０～８０ｐｈｒ时，理论值与测试值的偏差较 大，添加量在９０～１００ｐｈｒ时，偏差较小，并从模型假设和实际操作的角度对误差的来源 进行了分析。 关键词：动态模量，损耗因子，导热系数，温升 橡胶的滞后性能对轮胎、减震装置、活 动耦合装置等橡胶制品十分重要。对于轮胎而 言，胶料生热效应已成为影响其性能的重要因 素。橡胶材料是热的不良导体，则轮胎中因摩 擦和黏弹滞后损失而产生的热量不易被导出， 时温升隋况。Ｂ．Ｐ．ＨｏｌｏｗｎｉａＤ０］在研究橡胶块 的滞后效应对温升的影响时对此进行了探讨，利 用数学模型对Ｄ／ｈｋＬ为２～１ｏ的橡胶块进行研究， 考察其在低频（１．６７Ｈ ｚ）下径向方向上温度的分 这样能量在内部积聚便产生温升。高温会加速 橡胶的老化，胶料的力学性能和耐疲劳性能急 剧下降。此外，轮胎的生热过高，意味着滚动 时机械能损失严重，增加了汽车的燃料消耗。 为此很多学者从改善填料分散以及增强填料与 橡胶之间的界面结合方面来降低轮胎胶料的动 布。研究结果认为理论值与测试值的偏差很大程 度是依赖于泊松比，对Ｄ／ｈ＞６的橡胶块泊松比对 温度分布的影响大，对Ｄ／ｈ＜６橡胶块泊松比对温 度分布的影响小。滞后损失还与橡胶块内部的应 力分布有关。因其实验的所选频率低，用于理论 计算的实验参数是在静态下的测试值，对高频下 的温升推导就会有偏颇。 除建立模型对温升进行预估外，还有通过 调整实验配方的方式来定性研究影响温升的相 关因素。Ｄｏｎｇ Ｍｙｕｎｇ Ｐａｒｋ等 对炭黑填充硫化 态生热ｌ】。。Ｊ，另外也有研究 是从提高胶料的 导热性能的角度出发，但对橡胶在动态条件下 生热与导热相关性的研究却比较少。 橡胶块在受到往复应力作用时，往复频 率、变形幅度及导热速度决定了橡胶块处于稳态 胶的生热分别与滞后损失、１００％定伸应力、损 耗柔量、损耗模量、填料用量、应变振幅和环 作者简介：曾玉铧（１９８９一），女，四川华蓥人，华南理工大学在读硕士研究生，研究方向 是高分子材料成型加工。 水通讯联系人 ２ 橡胶压缩屈挠温升与生热和导热关系的研究 本文的研究对象是轴对称的圆柱形橡胶 块，研究的目的是通过数学模型的建立来探讨了 不同硬度的橡胶块在动态压缩屈挠试验中达到稳 态时的温升与胶料动态模量、损耗因子、导热系 境温度、频率、导热系数等影响因素的关系。 Ｑｉｎｇｈｏｎｇ Ｆａｎｇ等¨ 通过改变炭黑与白炭黑的并 用比和添加偶联剂，研究了温升与损耗因子、 损耗模量的关系。Ｓｅｄｉｇｈｅｈ Ｓｏ１ｔａｎｉｌ］圳在研究 炭黑类型对丁苯胶的滞后损失、温升和应力松 弛的影响时提出，降低炭黑的结构性或增加炭 数和压缩变形的关系。 黑的粒径会降低生热；导致混炼胶产生高滞后 的填料就预示着其填充的硫化胶温升也相应较 高。 １实验部分 １．１实验配方（实验材料） 实验配方如表１所示。 表１实验配方 １ ２混炼工艺 生热分析：根据ＧＳ／Ｔ １ ６８７—１９９３用Ｒ Ｈ一 ２０００Ｎ压缩疲劳生热试验机对圆柱橡胶块在一定 试验胶料分两段混炼，一段混炼在密炼 机中进行，加料顺序依次为：ＳＢＲ１ ７２３、炭黑 Ｎ３３０、小料，待混炼均匀后排胶；二段混炼在开 炼机上进行，加入促进剂、硫磺，混炼均匀后薄 通出片，停放２４小时后，试样在平板硫化机上按 １６０℃×ｔ 硫化。 频率下进行压缩测试，测试频率为３０Ｈｚ，测试时 间为２５ｍ ｉ ｎ，应变振幅为４．４５ｍｍ。对橡胶块中心 平面内径向上不同处的温升测试是依靠电钻对其 打孔（孔径为１．５ｍｍ），再将热电偶埋入橡胶块 中，便能测得温升。 １．３实验仪器 动态性能：通过橡胶加工分析仪（Ｒ Ｐ Ａ２０００） 对硫化胶进行温度扫描，测得动态储能模量、 损耗因子对温度的依赖关系。测试条件：频率 ３０Ｈｚ，应变振幅与胶料在压缩屈挠测试中的压缩 ｘ Ｋ一１６ｏ型开炼机，广东湛江机械厂；Ｌ Ｎ一 １．５Ｌ密炼机，广东东莞利拿机械实业有限公 司；ＫＳｔｔＲＩＯ０型电热平板硫化机，科盛机械（深 圳）有限公司；ｘｙ－１型橡胶硬度计，上海化工 机械四 一；Ｇ Ｆ－３００Ｄ型密度天平，日本ＡＮ Ｄ公 形变相一致，扫描温度为６０￣Ｃ～１４０℃。 司；橡胶加工分析仪（ＲＰＡ２０００），美国ＡＬＰＨＡ ＦＥＣＨＮＯＬＯＧ Ｉ ＥＳ公司；ＲＨ一２０００Ｎ型压缩疲劳生热试 导热性能：导热系数入是由热扩散系数 。【、比热容Ｃ以及胶料的密度ｐ三者相乘得到， 即 ＝ 。其中热扩散系数的测试通过激 光导热仪测得，用液氮为冷却气，测试温度为 ３Ｏ℃一１５Ｏ℃。比热容采用差示扫描量热仪在氮 验机，Ｊ 东东莞高铁检测仪器有限公司；ＬＦＡ４４７ 型激光导热仪，德国ＮＥＴＺＳＴＨ公司；ＤＳＣ２０４Ｆ１型 差示扫描量热仪，德国ＮＥＴＺＳＴＨ公司。 １．４性能测试 气氛围下测得，扫描温度为一１０℃～１８０℃。胶料 的密度按ＧＳ／Ｔ ５３３—１９９９￣，《定。用于理论计算的 测试值如表２所示。 物理性能：按ＧＢ／＇Ｉ、５３卜１９９９Ｎ定胶料的＿ｆｊＩ５ 尔Ａ硬度。 《广东橡胶》２０１５年第１ ０期 ３ 注：导热系数和Ｇ’、ｔａｎ ６是对应于橡胶块在压缩生热时特定温度特定形变下的测试值。 ２理论依据 轴向对称的橡胶块在受到往复应力作用 下，因橡胶的应变跟不上外界应力的变化，便产 生一个相位角６，即橡胶的滞后现象。因其滞 后效应使部分机械能转化为热能而使橡胶块生热 ｎ 。’ 。的底部温升和中心温升，如图１所示。橡胶块的 温升随时间的变化如图２所示，从图中可知橡胶 块的温升在一定时间内会趋于稳定值，橡胶内的 生热量与导热量相等，即橡胶块处于稳态。现对 橡胶块处于稳态时进行数学模型分析。 在压缩疲劳试验中，用热电偶测得橡胶块 ｏｃｏｕｐｋ 圈ｌ热电偶的测试位置 ｛ｌ 萤 Ｔｉｍｅｌｍｉｎ 图２压缩时间对橡胶块温升的影响 ２．１理论基础 内部热传导的影响，其他传热途径都包含在边界 条件内。热传导学中直角坐标系内三维热传导方 程式 如式Ｉ一１所示。 在本实验中橡胶块传热途径包括：橡胶块 对环境的热辐射，周围环境对橡胶块的强制热交 换，橡胶块上下表面与上下压板的热传导，橡胶 块内部的热传导。因以橡胶块为研究对象，可利 ＋ ＋窘－ｌ－ｑｖ ‘＿一 Ｉ瓦ＯＴ 式１—１ 其中，口 为内热源强度，入为导热系数， 用测试技巧测得其边界条件，故只需考虑橡胶块 ４ 橡胶压缩屈挠温升与生热和导热关系的研究 为热扩散系数。从式卜１看出，热量可沿Ｘ、 Ｙ、Ｚ方向传导，依此内热源的生热量可分离到 Ｘ、Ｙ、ｚ方向上处理。另外，稳态时温度对时间 的变化为零。 ２．２模型近似处理 口 ａ 、 表示。虽橡胶块内各处的温升不一 致，但温度对导热系数的影响在有限范围内，故 假设橡胶块内各处的导热系数相同。橡胶块在压 缩疲劳试验时，静压缩率大（２０％～３６％），坐标系 原点与圆柱的中心重合，如图３ＪＪ￣ｆ示。当研究各 假设圆柱形橡胶块的单位体积在单位时间 内的发热量相等，用口 表示。圆柱内任意一处 坐标轴方向的温度分布时，都假设其他方向的尺 寸足够大，而忽略其他两个方向上热流对该方向 上热流的影响。 的发热量都可分离Ｎｘ、Ｙ、ｚ方向上，并分别用 Ｔ Ｔ 图３模型示意图 ２．３模型建立 上下底面的热损失，所以 先研究橡胶ｘ块轴方向上的温度分布，其 中ｈ为橡胶块静压后的高度，尺为静压后的半 径，入为导热系数， 为轴向上发热量， 为 底部温升。 ２（一 感２Ｉ。）＝口 感２ｉｆＵ￣＝－－￣ ＿＿ 式卜４微分后得到： 轴向的热流量的微分方程式为： 警Ｉｌ 矗＝（妻一 ｗｌ— ｍａ上 ｘ／、垒ｈ 所以一 （ ，一 战）鲁＝ 皇 粤＋孕＝０ ｄｘ ２’ 一 边界条件是ｘ＝±告时， ＝ ， 式１—２式１—２的通解为 ＝一酱 ＋Ｃｌ ＋Ｃ２式卜３ 以及ｒｍａｘ一 ＝考 向表面的温升， 式 ～５ 在ｙ轴和Ｚ轴方向上，因其对称性而认定ｙ轴 凶橡胶块的上下底面的温度相同，故Ｇ应 当为０。中心点的温升设为 到： Ｔｍ ＝Ｃ２ ｌＨｚ轴方向上的温度分布是一致的。其中Ｔ 为径 为ｙ轴方向上的生热量。模拟 方式如 轴方向上的方法，只需将ｈ令为２Ｒ代 入卜５即可，便得： 一 ，并由式卜３得 所以 轴向上温度分布为 ＝一 ｘ ＋ ａｘ 式１—４ ２＝等 式 一６ 单位体积的橡胶在反复应力作用下单位时 间内所损耗的机械功为： 橡胶块处于稳态时，轴向的发热率应等于 《广东橡胶》２０１５年第１ ０期 ５ △ 。－３￣ｆ６ｏ２Ｅ’ｔａｎ ８ 因Ｅ’ ３Ｇ’ 式卜７ ＋２ｇｗ＝３，￣ｄＧ’ｔａｎ ６ 式１—１０ 联立式１－５、卜６和１－１０解得 一 则式卜７变为ＡＷ。＝３￣ｆ６ｏ２Ｅ。ｔａｎ 式卜８ ｍａｘ—ｈ２＋２Ｒ２’４Ｚ（ｈ２ ２Ｒ２） 。‘ｗｌ ２二 ｌ 墨： 兰盘 垒 Ｔ 其中＿厂为压缩频率，３０Ｈｚ；Ｅｏ为动态压缩形 变；Ｇ’和ｔａｎ ５是ＲＰＡ２Ｏ００动态扫描得到。 橡胶块的单位体积在单位时间内的发热量 ＝则温差 …．．．……一 ……．……＋ ．…．式１—１１ ＡＷ’＝３ Ｇ。ｔａｎ ６式１—９ ３实验结果与讨论 ３．１橡胶块的压缩生热性能 表３橡胶块压缩生热的测试值 注：Ｔ 为中间温升的测试值 橡胶块压缩生热的测试数据如表３所示。从 表中可以看出，随着炭黑含量的增加，胶料的硬 缩变形１％～２０％）时，炭黑在胶料中形成的网状 结构会发生断裂和重新形成的连续过程，表现为 滞后损失过程 …。随着炭黑含量增加，其填料 网络结构越密集，使更多的炭黑网络结构在周期 应力作用下断裂，造成更大的滞后损失，从而使 得温升提高。 ３．２测试值与理论值的对比 度随之增大，这与炭黑的有效体积分数增大，提 高了胶料的模量密切相关 。这使得橡胶块在 压缩疲劳试验中压缩后的半径随硬度的升高而减 小，而压缩后的高度和压缩形变则随硬度升高而 增大。另外，橡胶块的温升随炭黑含量的增加而 提高。因为胶料在受到中等幅度的周期应变（压 表４橡胶块中间温升的理论值 注：Ｔ… 为橡胶块中间温升的理论值 不同炭黑用量下橡胶块的中间温升按式 Ｉ—ｉＩ计算得到的理论值如表４所示。不同炭黑 用量下橡胶块的中间温升的理论值与测试值 的对比如图４所示。从表４中可以看出，理论 值与测试值比较接近，相对误差为１．９８％至 ９．８Ｉ％，从实验的角度证实了公式推导的合理 性。当炭黑添加量在５０～８０ｐｈｒ时，理论值与 测试值的偏差较大，添加量在９ｏ～１ＯＯｐｈｒ时， 偏差较小。理论值与测试值的偏差来源：１、 测试数据与真实值有误差；２、在压缩疲劳生 热试验中，各处的压缩形变并不完全相同， 这使得单位体积的橡胶块各处的在单位时间 内的生热量并不相同；３、橡胶块各处的温升 不同，这使得各处的导热系数不等；４、圆柱 ６ 橡胶压缩屈挠温升与生热和导热关系的研究 形橡胶块中单轴上热流的近似处理，使得计算得 到总生热量比实际的总生热量多，这使得理论值 与测试值存在偏差。炭黑添加量为９０、１ＯＯｐｈ ｒ 时，压缩形变小，这使得总生热量的偏差减小， 故其理论值与测试值的偏差较小。 ９５ ９０ ０矗一△ 一—Ｉ１ ＩＩ＿ｃ—ｃｌ罩口ｌｌ （１ 爵０ ：ｇ ∞ ∞ ：：； ∞ ５Ｏ ６Ｏ ７Ｏ ８０ ９Ｏ １Ｏ０ ｃａｒｂｏｎ ｂｌａｃｋ ｌｏａｄｉｎｇ／ｐｈｒ 图４不同炭黑用量下橡胶块的中间温升理论值与测试值对比 ４结论 １．随着炭黑含量的增加，胶料的硬度随之 增大，橡胶块的温升提高。 ２．理论值与测试值比较接近，相对误差为 １．９８％至９．８１％，从实验的角度证实了公式推导的 合理性；当炭黑添加量在５ｏ～８０ｐｈｒ时，理论值 与测试值的偏差较大，添加量在９ｏ～ｌＯＯｐｈｒ时， 偏差较小。 致谢 Ｐｏｌｙｍ Ｓｃｉ，２００８，１０８（１）：１１２－１１８ ［２］王梦蛟．炭黑一白炭黑双相填料的研究 ［Ｊ］．橡胶工业，１９９９，１９（５）：２５０—２８９ ［３］Ｈｉｒｏｓｈｉ Ｍｏｕｒｉ．Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ Ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｔｏ Ｔｉ ｒｅｓ［Ｊ］．Ｒｕｂｂｅｒ＆Ｐ１ ａｓｔｉ ｅｓ Ｎｅｗｓ，１９９６，１５（１）：２６２９ ［４］Ｍｕ Ｑ，Ｆｅｎｇ Ｓ，Ｄｉａｏ Ｇ．Ｔｈｅｒｍａ１ ＣｏｎｄＵＣｔｉＶｉｔｙ ｏｆ Ｓｉ１ｉｃｏｎｅ Ｒｕｂｂｅｒ ＦＪ １１ ｅｄ ｗｉｔｈ ＺｎＯ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ ＣｏｍｐｏｓｉｔｅＳ，２００７， ２８ｆ２）：】２５－１３０ 本研究得到广州市重点实验室建设项目 （２０１２－２２４－７）的资助。 ［５］Ｋｅｍａｌｏｇｌｕ Ｓ，Ｏｚｋｏｃ Ｇ，Ａｙｔａｃ Ａ． ＰｒＯｐｅｒｔｉｅｓ ０ｆ ｔｈｅｒｍａｌｌｙ ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｅ ｍｉｃｒｏ 参考文献 ［１］Ｗｕ Ｙ Ｐ，Ｚｈａｏ Ｑ Ｓ，Ｚｈａｏ Ｓ Ｈ，ｅｔ ａ１．Ｔｈｅ Ｉｎｆ１ｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｉｎ Ｓｉｔｕ Ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｉ１ｉｃａ ｏｎ Ｆｉｌｌｅｔ Ｎｅｔｗｏｒｋ ａｎｄ Ｄｙｎａｍｉｃ Ｍｅｔｈａｎｊ Ｃａ１ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｓｊ １ｉｃａ—Ｆｉ１１ｅｄ ａｎｄ ｎａｎ０ Ｓｊ ｚｅ ｂｏｒｏｎ ｎｉｔｒｉｄｅ ｒｅｉｎｆｏｒＣｅｄ ｓｉ ｌｉｃｏｎ ｒｕｂｂｅｒ ｃｏｍｐｏｓ Ｊ ｔｅｓ［Ｊ］．Ｔｈｅｒｍｏｃｈｉ ｍｉ ｃａ Ａｃｔａ，２０１０，４９９（１）：４０—４７ ［６］Ｉｎｏｅ ＫａｚＵＯ．Ｏｒｉｅｎｔｅｄ ｐａｔｔｉＣｌｅｓ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ｒｕｂｂｅｒ ｓｈｅｅｔｓ ｌＰ Ｊ．Ｊｐｎ Ｋｏｋａｊ Ｔｏｋｋｙｏ Ｋｏｈｏ，ＪＰ０６２５４８６９，１ ９９４ Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ｓｔｙｒｅｎｅ—Ｂｕｔａｄｉｅｎｅ Ｒｕｂｂｅｒ［ＪＪ．Ａｐｐｌ 《广东橡胶》２０１５年第１ ０期 ７ ［７］Ｎａｓｒ Ｇ Ｍ，Ｂａｄａｗｙ Ｍ Ｍ，Ｇｗａｉｌｙ Ｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｈｅａｔ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｒｏｓｓｌｉｎｋｉｎｇ Ｅ， Ｓｈａｓｈ Ｍ Ｎ，Ｈａｓｓａｎ Ｈ Ｈ． Ｔｈｅｒｍｏｐｈｙｓｉｃａｌ ｄｅｎｓｉｔｙ ｏｆ ｖｕｌｃａｎｉｚｅｄ ｒｕｂｂｅｒ［Ｊ］． Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｂｕｔｙｌ ｒｕｂｂｅｒ ｌｏａｄｅｄ ｗｉｔｈ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｆｏｒｕｍ．２０１２；７０４—７０５：５４１—５４５ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｃｍｒｂｏｎ ｂｌａｃｋ［Ｊ］． ［１３］Ｓｅｄｉｇｈｅｈ Ｓｏｌｔａｎｉ，Ｆｏｒｏｕｄ Ａｂｂａｓｉ Ｐｏｌｙｍｅｒ ＤｅｇｒａｄａｔｉＯｎ ａｎｄ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ， １９９５， Ｓｏｕｒｋｉ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃａｒｂｏｎ ｂ１ａｃｋ ｔＹＰｅ ４８（２）：２３７—２４１ ｏｎ ｖｉｓｃｏｕｓ Ｈｅａｔｉｎｇ，Ｈｅａｔ ｂｕｉ１ｄ－ｕｐ，ａｎｄ ［８］Ｇｗａｉｌｙ Ｓ Ｅ，Ｂａｄａｗｙ Ｍ Ｍ，Ｈａｓｓｅｎ Ｈ ｒｅｌａｘａｔｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ ＳＢＲ ｃｏｍｐｏｕｎｄｓ［Ｊ］． Ｈ，ｅｔ ａ１．Ｎａｔｕｒａｌ ｒｕｂｂｅｒ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｅｓ ａｓ Ｉｒａｎｉａｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｊｏｕｒｎａ１．２００５，１４（８）：７４５一 ｔｈｅｒｍａｌ ｎｅｕｔｒｏｎ ｒａｄｉａｔｉｏｎ ｓｈｉｅｌｄ－－Ｂ４Ｃ／ＮＲ ７５１ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍ Ｔｅｓｔ，２００２，２１（２）： 何曼君．高分子物理．上海：复旦大 １２９—１３３ 学出版社 ２００７，第八章 ［９］Ｇｗａｉｌｙ Ｓ Ｅ，Ｂａｄａｗｙ Ｍ Ｍ，Ｈａｓｓｅｎ ［１５］朱敏．橡胶化学与物理．北京：化学 Ｈ Ｈ，ｅｔ ａ１．Ｎａｔｕｒａｌ ｒｕｂｂｅｒ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ａｓ 工业出版社．１９８４，第五、十章 ｔｈｅｒｍａｉｎｅｕｔｒｏｎ ｔａｄｉａｔｉｏｎ ｓｈｉｅ１ｄｓ（Ｉ Ｉ）： ［１６］霍尔曼．传热学．北京：机械工业出 Ｈ３ＢＯ３／ＮＲ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍ Ｔｅｓｔ，２００２， 版社．２００８，第一、二章 ２１（５）：５１３—５１７ ［１７］Ａ．Ｉ．Ｍｅｄａｌｉａ．Ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ Ｄｅｇｒｅｅ ［１０１ Ｂ．Ｐ．Ｈｏｌｏｗｎｉａ．Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ Ｉｍｍｏｂｉ１ｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ Ｒｕｂｂｅｒ Ｏｃｃｌｕｄｅｄ Ｂｕｉ ｉｄｕｐ ｉｎ Ｂｏｎｄｅｄ Ｒｕｂｂｅｒ Ｂｌｏｃｋｓ Ｄｕｅ ｔｏ ｗｉｔｈｉｎ Ｃａｒｂｏｎ Ｂｌａｃｋ Ａｇｇｒｅｇａｔｅｓ［Ｊ］．Ｒｕｂｂｅｒ Ｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓ［Ｊ］．Ｒｕｂｂｅｒ Ｃｈｅｍ Ｔｅｃｈｎｏ１．１９７６， Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．１９７２，４５（５）： ５０：Ｉ８６—１９３ １１７１—１ｌ９４ ［１１］Ｄｏｎｇ Ｍｙｕｎｇ Ｐａｒｋ，Ｗｏｎ Ｈｉ Ｈｏｎｇ， ［１８］Ａ．Ｉ．Ｍｅｄａｌｉａ．Ｅｌａｓｔｉｃ Ｍｏｄｕｌｕｓ Ｓａｎｇ Ｇｏｏ Ｋｉｍ ｂ， ｅｔ ａ１．Ｈｅａｔ ｇｅｎｅｒａｔｉＯｎ ｏｆ Ｖｕ１ｃａｎｉｚａｔｅｓ ａｓ Ｒｅｌａｔｅｄ ｔｏ Ｃａｒｂｏｎ ｏｆ ｆｉｌｌｅｄ ｒｕｂｂｅｒ ｖｕｌｃａｎｉｚａｔｅｓ ａｎｄ ｉｔｓ Ｂｌａｃｋ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｒｕｂｂｅｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａｎｄ ｒｅ１ａｔｉｏｎｓｈｉＰ ｗｉｔｈ ｖｕ１ｃａｎｉｚａｔｅ ｎｅｔｗｏｒｋ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．１９７３，４６（４）：８７７－８９６ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｊｏｕｒｎａ１． ［１９］Ｍｅｄａｌｉａ Ａ．Ｉ．Ｈｅａｔ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ２０００，３６：２４２９－２４３６ ｉｎ ｅ１ａｓｔｏｍｅｒ ｃｏｍＰｏｕｎｄｓ：ｃａｕｓｅ ｓ ａｎｄ ［１２］Ｑｉｎｇｈｏｎｇ Ｆａｎｇ，Ｓｈｕｎｌｉ Ｚｈｏｕ，Ｎａ ｅｆｆｅｃｔｓ［Ｊ］．Ｒｕｂｂｅｒ Ｃｈｅｍ Ｔｅｃｈｎｏ１．１９９１，６４： Ｗａｎｇ， ｅｔ ａ１．Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｒｅ１ａｔｉｏｎｓｈｉｐ ４８１—４９２ ・ （上接第２８页）乳生产，但相关基因并没有受到明 １６００个胶乳蛋白以及４０４个响应乙烯刺激蛋白， 显诱导，这一直是困扰天然橡胶生物合成机 进而通过磷酸化蛋白质组技术，鉴定了５９个磷酸 制研究的一个谜。该团队通过定量蛋白质组ＤＩＧＥ 化胶乳蛋白质。分析这些差异蛋白可能的生物学 和ｉ ＴＲＡＱ技术，首次绘制了巴西橡胶树胶乳全蛋 功能，并进行了后续部分功能验证，发现乙烯刺 白２一Ｄ ＤＩＧＥ凝胶图谱，并通过高端生物质谱鉴定 激胶乳增产，主要在蛋白质翻译后修饰水平。 到１４３个乙烯应答蛋白，通过ｉＴＲＡＱ技术，获得了 《中国橡胶网》
